中國(guó)臺(tái)灣KCL凱嘉雙聯(lián)葉片泵VQ325-66-26-FRAAA-02焊接連接閥門(mén)的安裝1.承插焊的承插口和對(duì)焊的坡口加工要正確，應(yīng)符合有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定2.焊接時(shí)要防止鐵屑，焊逗侵入配管內(nèi)，應(yīng)采用鎢極惰性氣體保護(hù)焊3.焊接時(shí)閥門(mén)應(yīng)處于稍微開(kāi)啟的狀態(tài)下進(jìn)行4.應(yīng)根據(jù)閥門(mén)及配管材料正確選用焊接材料。使用包劑電焊時(shí)，要檢查焊條保管情況，并確認(rèn)是否采取了適合包劑電焊條品種的干燥處理。5.從事電焊操作的人員應(yīng)符合電焊技工條件。6.焊接后要求熱處理場(chǎng)合，要檢查熱處理的時(shí)間溫度曲線記錄。7.焊接部位要進(jìn)行目視檢查或非破壞檢查，以確認(rèn)無(wú)裂紋，焊瘤、咬邊等有害缺陷。雙聯(lián)葉片泵VQ425-216-38-FRAAA-02，VQ425-216-43-FRAAA-02   VQ425-216-47-FRAAA-02，VQ425-216-52-FRAAA-02，VQ425-216-60-FRAAA-02，VQ425-216-65-FRAAA-02對(duì)于液壓體系的數(shù)值仿真研討液壓沖孔工藝原理2有限元模型及參數(shù)設(shè)定由于沖頭為圓形，雙聯(lián)葉片泵VQ425-200-32-FRAAA-02，VQ425-200-38-FRAAA-02，VQ425-200-43-FRAAA-02，VQ425-200-47-FRAAA-02，VQ425-200-52-FRAAA-02，VQ425-200-60-FRAAA-02中國(guó)臺(tái)灣KCL凱嘉雙聯(lián)葉片泵VQ325-66-26-FRAAA-02油泵特點(diǎn)，針對(duì)高壓、低噪音特別設(shè)計(jì)，應(yīng)用范圍廣，抗污染能力強(qiáng)，使用壽命長(zhǎng)。尤其特別適合朔膠射出成型機(jī)，橡膠機(jī)械，包裝機(jī)械，木工機(jī)械及各式機(jī)床使用。內(nèi)部結(jié)構(gòu)組裝簡(jiǎn)單，易于拆卸維修，更換轉(zhuǎn)向容易。這種液壓油泵的zui高壓力可達(dá)35MPa，排量達(dá)269ml/rev，凱嘉油泵具有良好的通用性

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中國(guó)臺(tái)灣KCL凱嘉雙聯(lián)葉片泵VQ325-66-26-FRAAA-02簡(jiǎn)化為近似軸對(duì)稱模型，沖頭和壓塊為剛性體，管坯是塑性體；網(wǎng)格劃分采用不同區(qū)域網(wǎng)格疏密程度不同，沖頭下方網(wǎng)格較密，其密度是管坯末端密度的10倍，zui小網(wǎng)格尺寸為0. 07 mm.在變形過(guò)程中，當(dāng)沖頭的切入深度達(dá)到網(wǎng)格zui小尺寸的1/ 3時(shí)，網(wǎng)格斷裂重劃。管坯材料模型為Hill各向同性彈塑性模型，符合Mises屈服準(zhǔn)則，硬化曲線為冪函數(shù)。Coulomb系數(shù)取0. 12.在對(duì)稱軸處，在垂直對(duì)稱軸方向位移為零，外邊界固定，沖頭進(jìn)給速度保持恒定，其大小為0. 02 mm/ s.壓力在每次沖孔過(guò)程中，壓力值都保持恒定。由于液壓沖孔成形過(guò)程影響因素很多，為了研究各參數(shù)對(duì)成形的影響，當(dāng)研究某一參數(shù)的影響時(shí)，僅改變?cè)搮?shù)數(shù)值，其它所有參數(shù)值保持不變。本文主要研究管內(nèi)液體壓力p、沖頭直徑d、及材料厚度t對(duì)成形的影響。3工藝參數(shù)對(duì)液壓沖孔的影響3. 1管內(nèi)液體壓力的影響管內(nèi)液體壓力的變化對(duì)材料的塌陷深度和塌陷區(qū)域面積有著顯著的影響。分別為管內(nèi)液體壓力處于40 MPa和120 MPa ，沖頭前進(jìn)不同距離時(shí)材料的變形情況。當(dāng)內(nèi)壓為40 MPa ，沖頭前進(jìn)1. 6 mm時(shí)，沖頭還沒(méi)有切入材料，直到?jīng)_頭前進(jìn)2. 4 mm后才開(kāi)始切入材料；而當(dāng)內(nèi)壓為120 MPa ，沖頭前進(jìn)0. 6 mm時(shí)就已經(jīng)開(kāi)始切入材料，當(dāng)沖頭前進(jìn)距離達(dá)到1. 6 mm時(shí)，材料已經(jīng)發(fā)生斷裂。從40 MPa和120 MPa下的變形過(guò)程可以看出，不同壓力下材料的塌陷深度和塌陷寬度相差很大，而且壓力越大，沖頭切入材料深度也越大。在沖壓行業(yè)沖孔過(guò)程中，在不同支撐內(nèi)壓下，當(dāng)沖頭發(fā)生相同位移（模擬中沖頭前進(jìn)3 mm）時(shí)，對(duì)不同壓力情況下的塌陷尺寸和沖頭推力進(jìn)行分析。內(nèi)壓與塌陷深度和塌陷寬度的關(guān)系所示。可以看出，隨著內(nèi)壓的增加，塌陷深度明顯減小，而且變化幅度大。內(nèi)壓為200 MPa時(shí)的塌陷深度僅為10 MPa的1/ 3.這說(shuō)明，在成形過(guò)程中，適當(dāng)增加內(nèi)壓，能夠顯著減小塌陷尺寸。內(nèi)壓不僅影響塌陷深度，而且影響塌陷寬度。在沖孔過(guò)程中，當(dāng)管內(nèi)液體壓力為200 MPa時(shí)，塌陷寬度僅為11. 8 mm ，而當(dāng)內(nèi)壓下降到10 MPa時(shí)，塌陷寬度卻達(dá)到20. 5 mm.因而，在沖孔過(guò)程中采用較大內(nèi)壓，可以避免變形區(qū)域大范圍塌陷。在沖孔過(guò)程中，當(dāng)液體壓力變化時(shí)，沖頭推力的變化也很大，其關(guān)系所示。隨著液體壓力的升高，沖頭的推力呈增大的趨勢(shì)?？梢钥闯觯跊_孔過(guò)程中，內(nèi)壓不同，沖頭推力zui大點(diǎn)到來(lái)的時(shí)刻也不一樣，推力達(dá)到zui大時(shí)，材料發(fā)生斷裂。隨著內(nèi)壓的增加，沖頭推力達(dá)到zui大的時(shí)刻提前。當(dāng)內(nèi)壓為10 MPa時(shí)，需經(jīng)過(guò)120 s ，沖頭前進(jìn)2. 4 mm時(shí)推力達(dá)zui大；而當(dāng)內(nèi)壓為200 MPa時(shí)，只需經(jīng)過(guò)52 s ，沖頭前進(jìn)1. 04 mm時(shí)推力達(dá)zui大。雙聯(lián)葉片泵VQ425-200-65-FRAAA-02，VQ425-200-75-FRAAA-02，VQ425-216-18-FRAAA-02，VQ425-216-22-FRAAA-02   VQ425-216-26-FRAAA-02，VQ425-216-32-FRAAA-02沖頭直徑的影響當(dāng)沖頭直徑的大小發(fā)生改變時(shí)，不僅塌陷尺寸變化明顯，沖頭推力的zui大值也發(fā)生顯著變化，而且推力達(dá)到zui大值時(shí)沖頭的位移也各不相同，不同沖頭直徑與塌陷深度尺寸和塌陷寬度面積的關(guān)系。當(dāng)其它條件一定時(shí)，塌陷深度尺寸隨沖頭直徑的增大而增大，塌陷寬度面積也越大。當(dāng)沖頭直徑為4 mm時(shí)，沖頭zui大推力為21 kN ，當(dāng)直徑增加到18 mm時(shí)，沖頭zui大推力為116 kN ，增加了4. 5倍。此外，隨著直徑的增加，當(dāng)沖頭推力達(dá)到zui大時(shí)沖頭位移也不一樣，其關(guān)系如（c）所示，在沖頭直徑為4 mm時(shí)，沖頭的zui大位移為0. 6 mm ，而當(dāng)沖頭直徑增加到18 mm時(shí)，沖頭的zui大位移變?yōu)?. 4 mm ，增加了3倍。3. 3材料壁厚的影響考慮到壁厚變化的因素，不同壁厚下的塌陷尺寸和沖頭位移都不采用位移，而采用相對(duì)位移，即位移與不同情況下的壁厚之比。從 （a）可以看出，壁厚增加時(shí)，相對(duì)塌陷尺寸明顯減小。但是壁厚與塌陷面積的關(guān)系剛好相反，當(dāng)壁厚增大時(shí)，塌陷寬度尺寸無(wú)論是大小還是相對(duì)大小都急劇增大所示。分別為壁厚與沖頭zui大推力及推力zui大點(diǎn)沖頭位移的關(guān)系。從（c）中可以看出，隨著壁厚增加，沖頭推力隨之增大。當(dāng)壁厚為1 mm時(shí)，zui大推力僅為30. 5 kN ；而當(dāng)壁厚增加到4 mm時(shí)，沖頭zui大推力變?yōu)?5. 1 kN.當(dāng)壁厚增加時(shí)，推力達(dá)到zui大點(diǎn)時(shí)沖頭的位移和相對(duì)位移都明顯減小，材料斷裂時(shí)間提前。壁厚1 mm時(shí)，沖頭需前進(jìn)2. 43 mm推力才能達(dá)到zui大；而當(dāng)壁厚為4 mm時(shí)，沖頭只需前進(jìn)0. 85 mm推力就能達(dá)到zui大。4工藝實(shí)驗(yàn)在數(shù)值模擬的基礎(chǔ)上，進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，研究了不同液體壓力對(duì)塌陷尺寸的影響。實(shí)驗(yàn)所用管材為20號(hào)鋼，外徑63 mm ，壁厚2. 5 mm ，沖頭直徑為10 mm.實(shí)驗(yàn)由兩部分組成。內(nèi)高壓成形過(guò)程管內(nèi)的液體壓力均為120 MPa ，沖孔時(shí)的管內(nèi)液體壓力分別為120 ， 80 ， 60和40 MPa.在壓力達(dá)到120 MPa時(shí)，沖孔容易完成，斷口表面質(zhì)量好；當(dāng)壓力為40 MPa ，沖頭前進(jìn)距離與其它壓力情況下相同時(shí)，沖孔不能完成。沖孔后以孔的中心為原點(diǎn)，測(cè)量了孔周?chē)萆疃群兔娣e，測(cè)量時(shí)以沖孔前的平面為基準(zhǔn)，分別沿零件的軸線方向和垂直于軸線方向每間隔5 mm取一點(diǎn)，共取5個(gè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量，然后以距孔心的距離為x軸，以塌陷的測(cè)量尺寸為y軸，建立直角坐標(biāo)系，測(cè)量結(jié)果所示為不同壓力條件下沿零件軸向方向的塌陷尺寸，不同壓力條件下沿垂直于零件軸向方向的塌陷尺寸?？梢钥闯觯莩叽缱兓哂忻黠@規(guī)律性。對(duì)于塌陷大小，隨著沖孔時(shí)管內(nèi)液體壓力的降低，橫向和縱向的塌陷尺寸都隨距孔心位移的增大而增大，這是因?yàn)樵跊_孔的過(guò)程中，內(nèi)壓降低相當(dāng)于沖裁過(guò)程中壓邊力減小，材料沿沖頭方向位移變大，所以塌陷增大。在位移大于20 mm以后，所有壓力下的塌陷都消失，這和數(shù)值模擬的結(jié)果是*的。在同一壓力下，橫向塌陷變化的區(qū)域長(zhǎng)度較縱向的變化區(qū)域長(zhǎng)度長(zhǎng)，即沿管長(zhǎng)方向塌陷變化較慢，垂直管長(zhǎng)方向塌陷變化快。以沖孔時(shí)管內(nèi)液體壓力40 MPa為例，橫向位移與縱向位移的zui大值相同，均為2. 62 mm ，發(fā)生在孔邊，離孔邊5 mm處，塌陷橫向尺寸為0. 80 mm ，塌陷上升了69. 5 % ，縱向尺寸為1. 10 mm ，塌陷上升58. 0 %；離孔邊10 mm處，塌陷橫向尺寸為0. 32 mm ，塌陷上升87. 8 % ，縱向尺寸為0. 18 mm ，塌陷上升93. 1 %.離孔邊距離15 mm時(shí)，橫向塌陷基本水平，但此時(shí)縱向塌陷仍然存在。這一現(xiàn)象表明，沿材料不同方向，在沖孔的過(guò)程中，塌陷的變化也不同。中國(guó)臺(tái)灣KCL凱嘉雙聯(lián)葉片泵VQ325-66-26-FRAAA-02油泵特點(diǎn)，針對(duì)高壓、低噪音特別設(shè)計(jì)，應(yīng)用范圍廣，抗污染能力強(qiáng)，使用壽命長(zhǎng)。尤其特別適合朔膠射出成型機(jī)，橡膠機(jī)械，包裝機(jī)械，木工機(jī)械及各式機(jī)床使用。內(nèi)部結(jié)構(gòu)組裝簡(jiǎn)單，易于拆卸維修，更換轉(zhuǎn)向容易。這種液壓油泵的zui高壓力可達(dá)35MPa，排量達(dá)269ml/rev，凱嘉油泵具有良好的通用性