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　　十三、耐酸板：N、NM350、NM360、NM400、NM450、NM500。

　　關(guān)于煤礦智能化建設(shè)，煤炭企業(yè)的內(nèi)生動(dòng)力主要體現(xiàn)在四方面：一是智能化可促進(jìn)煤礦安全保障能力不斷；二是智能化建設(shè)可使設(shè)備故障停機(jī)率，如采煤高度自動(dòng)化、自主化以及超前預(yù)知的性故障診斷等，可增強(qiáng)設(shè)備可靠性和故障便利性；三是可通過(guò)機(jī)械化、電氣化和信息化等手段人均工效；四是可回采率和資源?！　∩駯|煤炭集團(tuán)嚴(yán)格貫徹落實(shí)集團(tuán)組“一防三?！庇嘘P(guān)部署，統(tǒng)籌推進(jìn)疫情防控和生產(chǎn)經(jīng)營(yíng)各項(xiàng)工作，全力確保煤炭生產(chǎn)和煤炭供應(yīng)。截至3月31日，全公司產(chǎn)量完成4706萬(wàn)噸，超集團(tuán)年度均衡計(jì)劃57萬(wàn)噸，實(shí)現(xiàn)了首季開(kāi)門(mén)紅。

　　固溶處理空冷至等溫處理溫度保持一段時(shí)間，就在空冷中，合金產(chǎn)生了一定的熱應(yīng)變，引起晶格畸變，能量有所，對(duì)碳化物等相形核有利，同時(shí)等溫處理溫度與二次碳化物相形核長(zhǎng)大溫度范圍一致。因此，在等溫處理時(shí)，碳化物等第二相沿晶界析出?！　???：?（1）合金元素在鎳基耐熱合金合金相中的分布和作用?英科耐爾合金:Inconel600，Inconel601，Inconel625，Inconel718變形產(chǎn)品廣泛應(yīng)用于石油化工、油氣開(kāi)采、電站脫硫、生物、、核電設(shè)備、船舶制造及通訊電子等工業(yè)領(lǐng)域。

　　特性編輯INCO-WELD?C?焊條適于全位置焊接，焊接時(shí)使用直物主要在650?℃/5～??????40?h、715?℃/1～20?h，800?℃/1～20?h范圍內(nèi)出現(xiàn))，但在十分苛刻的中，C-276材料及焊接件要進(jìn)行固溶熱處理的抗腐蝕性能。是一種高合金化、高熱強(qiáng)性的彌散強(qiáng)化合金，使用溫度高達(dá)1000℃，用于渦輪導(dǎo)向葉片，加力室材料。900℃以下有好的抗氧化性能、冷熱疲勞性能及焊接性能。

　　2020年1-2月對(duì)2019年年末到港煤炭集中通關(guān)，造成進(jìn)口數(shù)據(jù)與實(shí)際到貨存在時(shí)間差。根據(jù)海事監(jiān)測(cè)，2019年12月-2020年2月，我國(guó)進(jìn)口煤實(shí)際到貨量月均約2300萬(wàn)噸左右，1-2月份實(shí)際到港量約4800萬(wàn)噸。ZG35Cr28Ni16　　其優(yōu)點(diǎn)如下：（1）復(fù)合發(fā)制坯，保證了兩層或三層金屬板結(jié)合區(qū)的焊接；（2）摒棄了軋制復(fù)合制坯的困難和麻煩；（3）生產(chǎn)效率高，成品率也高；（4）復(fù)合板產(chǎn)品尺寸精度高，表面好；（5）可生產(chǎn)大面積無(wú)焊縫的各類(lèi)復(fù)合板。

　　煤礦*決定今年在煤礦開(kāi)展“學(xué)法規(guī)、抓落實(shí)、強(qiáng)”活動(dòng)，是結(jié)合煤礦安全實(shí)際，的一項(xiàng)重要舉措，按照“誰(shuí)、誰(shuí)普法”普法責(zé)任制，組織開(kāi)展普法宣傳和警示教育活動(dòng)，在煤礦中樹(shù)立依法辦礦、依法生產(chǎn)、依法的意識(shí)，遏制知法犯法、弄虛作假，指揮、冒險(xiǎn)蠻干。

ZG35Cr28Ni16

　　高溫合金新藝的出現(xiàn)顯著地了合金的使用性能，例如，鑄造高溫合金的使用壽命的，精鑄葉片、定向凝固鑄造葉片、單晶鑄造葉片使用壽命率約為1：5：10，此外，還有細(xì)晶鑄造粉末冶金、氧化物彌散摻化、機(jī)械合金化、高溫合金基復(fù)合材料（例如a1203晶須強(qiáng)化高溫合金）等，都對(duì)高溫合金性能的作出了貢獻(xiàn)?！　?2、焊接性?在循環(huán)加熱及冷卻的條件下,625金的超過(guò)其它耐高溫金。經(jīng)過(guò)油淬火處理后，硬度可達(dá)到54-56HRC。該鋼質(zhì)系列產(chǎn)品特點(diǎn)：鋒利、易復(fù)磨、不易生銹。Cr?形成的富Cr2O3?保護(hù)膜，合金元素的陽(yáng)離子空位少，能金屬原子向外擴(kuò)散和O、N、S?及其它腐蝕性氣體向合金內(nèi)部的擴(kuò)散速度。

　　[更多]要聞能源集團(tuán)攜手曲麻萊縣完成33戶(hù)牧民動(dòng)遷15萬(wàn)畝草場(chǎng)禁牧在以草場(chǎng)流轉(zhuǎn)的10萬(wàn)畝草場(chǎng)上，建設(shè)牧業(yè)合作社，安置從禁牧區(qū)遷出的牛羊，并選聘豐富的牧工統(tǒng)一養(yǎng)殖。11月初，能源集團(tuán)協(xié)助定點(diǎn)扶貧縣青海曲麻萊縣完成33戶(hù)牧民的牛羊成功遷出黃河源頭核心區(qū)，域內(nèi)15萬(wàn)畝草場(chǎng)實(shí)現(xiàn)*禁牧，曲麻萊縣黃河源頭區(qū)域生態(tài)恢復(fù)治理邁出關(guān)鍵一步。

　　FV520B是在原FV520的基礎(chǔ)上研制的新型馬氏體沉淀硬化耐酸、耐熱不銹鋼，該型鋼種通過(guò)Cu、Nb、Mo等強(qiáng)化元素在時(shí)效析出ε－Cu，NbC、Mo2C、M7C3、M23C6的共同作用，起的強(qiáng)化效果。變形合金和部分鑄造合金需進(jìn)行熱處理，包括固溶處理、中間處理和時(shí)效處理，以Udmet 500合金為例，它的熱處理制度分為四段：固溶處理，1175℃，2小時(shí)，空冷；中間處理，1080℃，4小時(shí)，空冷；一次時(shí)效處理，843℃，24小時(shí)，空冷；二次時(shí)效處理，760℃，16小時(shí)，空冷。以所要求的組織狀態(tài)和良好的綜合性能。M23C6碳化物的晶內(nèi)彌散強(qiáng)化以及B、Zr、Re等對(duì)晶界起凈化、強(qiáng)化作用。添加Cr的目的是進(jìn)一步高溫合金抗氧化、抗高溫腐蝕性能。鎳基高溫合金具有良好的綜合性能，目前已被廣泛地用于、汽車(chē)、通訊和電子工業(yè)部門(mén)。隨著對(duì)鎳基合金潛在性能的發(fā)掘，研究人員對(duì)其使用性能提出了更高的要求，國(guó)內(nèi)外學(xué)者已開(kāi)拓了針對(duì)鎳基合金的新加工工藝如等溫鍛造、變形、包套變形等。 2鎳基高溫合金的發(fā)展歷程 鎳基高溫合金在整個(gè)高溫合金領(lǐng)域占有特殊重要的地位，它的和使用始于20世紀(jì)30年代末期，是在噴氣式飛機(jī)的出現(xiàn)對(duì)高溫合金的性能提出更高要求的背景下發(fā)展起來(lái)的。英國(guó)于1941年首先生產(chǎn)出鎳基合金Nimonic75(Ni-20Cr-0.4Ti)，為了蠕變強(qiáng)度又添加鋁，研制出Ni-monic80(Ni-20Cr-2.5Ti-1.3Al)。美國(guó)于40年代中期，蘇聯(lián)于40年代后期，于50年代中期也研制出鎳基高溫合金。 鎳基高溫合金的發(fā)展包括兩個(gè)方面：合金成分的改進(jìn)和生產(chǎn)工藝的革新。50年代初，真空熔煉技術(shù)的發(fā)展為煉制含高鋁和鈦的鎳基合金創(chuàng)造了條件；50年代后期，采用熔模精密鑄造工藝，發(fā)展出一系列具有良好高溫強(qiáng)度的鑄造合金；60年代中期發(fā)展出性能更好的定向結(jié)晶和單晶高溫合金以及粉末冶金高溫合金；為了艦船和工業(yè)燃?xì)廨啓C(jī)的需要，60年代以來(lái)還發(fā)展出一批抗熱腐蝕性能、組織的高鉻鎳基合金。在從40年代初到70年代末大約40年的時(shí)間內(nèi)，鎳基合金的工作溫度從700℃到1100℃，平均每年10℃左右。鎳基高溫合金的發(fā)展趨勢(shì)如圖1所示。 圖1 鎳基高溫合金的發(fā)展趨勢(shì) 3鎳基高溫合金的性能研究 3.1鎳基高溫合金的力學(xué)性能研究 20世紀(jì)70年代，B.H.Kean等做持久實(shí)驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)，以比16∶1In-100合金，在1040℃的實(shí)驗(yàn)溫度下1330%的延伸率，并認(rèn)為這與合金中析出的第二相粒子控制晶粒長(zhǎng)大有關(guān)。粉末高溫合金由于其細(xì)晶組織而較易超塑性，如In-100、In-713、U-700等鎳基高溫合金可以通過(guò)粉末冶金的超塑性，其延伸率可以達(dá)到1000%.利用快速凝固法也可以實(shí)現(xiàn)高溫合金晶粒的微細(xì)化，從而組織超塑性現(xiàn)象。毛雪平等在500~600℃高溫條件下對(duì)鎳基合金C276進(jìn)行了拉伸力學(xué)試驗(yàn)，并分析了溫度對(duì)彈性模量、屈服應(yīng)力、斷裂強(qiáng)度以及延伸率的影響，發(fā)現(xiàn)鎳基合金C276在高溫下具有屈服流變現(xiàn)象和良好的塑性。 3.2鎳基高溫合金的氧化行為研究 在高溫條件下，抗氧化性靠Al2O3和Cr2O3保護(hù)膜提供，因此鎳基合金必須含有這兩種元素之一或兩者都有，尤其是當(dāng)強(qiáng)度不是合金主要要求時(shí)，要特別注意合金的抗高溫氧化性能和熱腐蝕性能，高溫合金的氧化性能隨合金元素含量的不同而千差萬(wàn)別，盡管高溫合金的高溫氧化行為很復(fù)雜，但通常仍以氧化動(dòng)力學(xué)和氧化膜的組成變化來(lái)表征高溫合金的抗氧化能力。趙越等在研究K447在700~950℃的恒溫氧化行為時(shí)發(fā)現(xiàn)其氧化動(dòng)力學(xué)符合拋物線規(guī)律：在900℃以下為*抗氧化級(jí)，在900~950℃為抗氧化級(jí)，而且K447氧化膜分為3層，外層是疏松的Cr2O3和TiO2的混合物，并含有少量的NiO及NiCr2O4尖晶石；中間層是Cr2O3;內(nèi)氧化物層是Al2O3并含有少量TiN，隨著溫度的升高，表面氧化物的顆粒變大，表面層疏松，氧化反應(yīng)加速進(jìn)行。李維銀等利用靜態(tài)增重法研究新型鎳基高溫合金在950℃的氧化行為時(shí)發(fā)現(xiàn)，氧化動(dòng)力學(xué)也遵循拋物線規(guī)律，在氧化中發(fā)生了內(nèi)氧化，氧化膜以Cr2O3為主，并且含有(Co，Ni)Cr2O4、Al2O3及TiO2.薛茂全在研究含MoS2鎳基高溫合金在800℃的恒溫氧化行為時(shí)發(fā)現(xiàn)，氧化100h后，由于在合金表面氧化生成Cr2O3和NiCr2O4保護(hù)膜，氧化逐步受到；隨著MoS2含量的，合金產(chǎn)生的氧化分解和揮發(fā)，所以MoS2的加入不利于材料的抗氧化性能。 3.3鎳基高溫合金的疲勞行為研究 在實(shí)際應(yīng)用中，各種零部件在承受著高溫、高應(yīng)力的作用時(shí)，尤其在啟動(dòng)、加速或減速中，快速加熱或冷卻引起的各種瞬間熱應(yīng)力和機(jī)械應(yīng)力疊加在一起，致使其局部區(qū)域發(fā)生塑性變形而產(chǎn)生疲勞影響零件壽命，故要研究其高溫疲勞行為。何衛(wèi)鋒等在研究激光沖擊工藝對(duì)GH742鎳基高溫合金疲勞性能的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，激光沖擊強(qiáng)化能鎳基高溫合金抗拉疲勞壽命316倍以上，振動(dòng)疲勞壽命214倍，強(qiáng)化后殘余壓應(yīng)力影響層深度達(dá)110mm.郭曉光等在研究鑄造鎳基高溫合金K435室溫彎曲疲勞行為時(shí)發(fā)現(xiàn)，在應(yīng)力比R=-1，轉(zhuǎn)速為5000r/min(8313Hz)和實(shí)驗(yàn)室靜態(tài)空氣介質(zhì)下，K435合金室溫彎曲疲勞極限為220MPa，裂紋主要萌生在試樣表面或近表面缺陷處，斷口主要由裂紋萌生區(qū)、裂紋穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展區(qū)和瞬間斷裂區(qū)組成。黃志偉等在研究鑄造鎳基高溫合金M963的高溫低周疲勞行為時(shí)發(fā)現(xiàn)，由于高溫氧化作用在相同的總應(yīng)變幅下，M963合金在低應(yīng)變速率下具有較短的壽命；因?yàn)樵摵辖鸬膹?qiáng)度高、延性低，形變以彈性為主，M963合金具有較低的塑性應(yīng)變幅和較低的過(guò)渡疲勞壽命。于慧臣等在研究一種定向凝固鎳基高溫合金的高溫低周疲勞行為時(shí)發(fā)現(xiàn)，由于合金在不同溫度范圍內(nèi)具有不同的微觀變形機(jī)制，溫度對(duì)合金的變形有明顯影響，在760℃以下合金呈現(xiàn)循環(huán)硬化，而在850℃和980℃時(shí)則為循環(huán)軟化。 3.4鎳基高溫合金的高溫蠕變行為研究 當(dāng)溫度T≥(0.3~0.5)Tm時(shí)，材料在恒定載荷的作用下，發(fā)生與時(shí)間相關(guān)的塑性變形。實(shí)際上是因?yàn)樵诟邷叵略訜徇\(yùn)動(dòng)加劇，使位錯(cuò)從中解放出來(lái)從而引起蠕變。水麗等在對(duì)一種鎳基單晶合金的拉伸蠕變特征進(jìn)行分析時(shí)發(fā)現(xiàn)，在980~1020℃、200~280MPa條件下蠕變曲線均由初始、穩(wěn)態(tài)及加速蠕變階段組成；在拉伸蠕變期間γ′強(qiáng)化相由初始的立方體形態(tài)演化為與應(yīng)力軸垂直的N-型筏形狀；初始階段位錯(cuò)在基體的八面體滑移系中運(yùn)動(dòng)；穩(wěn)態(tài)階段不同柏氏矢量的位錯(cuò)相遇，發(fā)生反應(yīng)形成位錯(cuò)網(wǎng)；蠕變末期，應(yīng)力集中致使大量位錯(cuò)在位錯(cuò)網(wǎng)破損處切入筏狀γ′相是合金發(fā)生蠕變斷裂的主要原因。李楠等在研究熱處理對(duì)一種鎳基單晶高溫合金高溫蠕變性能的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，尺寸為0.4μm左右、規(guī)則排列的立方γ′相具有的高溫蠕變性能，而較小的γ′相和較大的γ′相均不利于合金在高溫下的蠕變性能，二次時(shí)效處理對(duì)合金高溫蠕變強(qiáng)度的作用不大，筏形組織的完善程度影響合金高溫下的蠕變性能，二次γ′相不利于合金高溫蠕變性能。 4鎳基高溫合金的強(qiáng)化研究 4.1熱處理 熱處理對(duì)合金第二相粒子γ′相的形成、形態(tài)和性有重要影響，的熱處理制度對(duì)控制和合金的微觀組織、合金的高溫性能有著積極的意義。經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期反復(fù)研究證實(shí)，時(shí)效強(qiáng)化的實(shí)質(zhì)是從過(guò)飽和固溶體中析出許多非常的沉淀物顆粒，形成一些體積很小的溶質(zhì)原子富集區(qū)。在時(shí)效處理前進(jìn)行固溶處理時(shí)，必須嚴(yán)格控制加熱溫度，以便使溶質(zhì)原子限度地固溶到固溶體中，同時(shí)又不致使合金熔化。在進(jìn)行人工時(shí)效處理時(shí)，必須嚴(yán)格控制加熱溫度和保溫時(shí)間，才能比較的強(qiáng)化效果；生產(chǎn)中有時(shí)采用分段時(shí)效，即先在室溫或比室溫稍高的溫度下保溫一段時(shí)間，然后在更高的溫度下再保溫一段時(shí)間。 官秀榮等在研究一種新型高溫合金的固溶處理?xiàng)l件與高溫時(shí)效時(shí)發(fā)現(xiàn)，高溫時(shí)效4h后效，因?yàn)棣谩湎嗟恼蕉攘己?，且尺寸較小(150~320nm)，時(shí)效時(shí)間，γ′相長(zhǎng)大，繼續(xù)時(shí)間，γ′相邊緣開(kāi)始鈍化。李維銀等在研究新型鎳基高溫合金長(zhǎng)期時(shí)效后的組織性及高溫性能時(shí)發(fā)現(xiàn)，合金在850℃時(shí)效4000h后，主要析出相為γ′相、MC和微量的M23C6，并沒(méi)有長(zhǎng)條狀的η相和脆化相σ相析出，合金的組織是的，而且強(qiáng)度比原合金有明顯。林萬(wàn)明等在研究高溫時(shí)效對(duì)高溫鎳基合金沉淀強(qiáng)化的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，在不同溫度時(shí)效處理一定時(shí)間后，γ′沉淀強(qiáng)化相呈球形分散在γ基體上，隨時(shí)效溫度升高，γ′沉淀相微粒粗化，合金屈服強(qiáng)度，拉伸塑性；隨著時(shí)效時(shí)間的，合金的屈服強(qiáng)度增大，但當(dāng)時(shí)效時(shí)間超過(guò)1000h后，屈服強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率開(kāi)始下降。蔣帥峰等在研究熱處理對(duì)K403鎳基高溫合金組織和性能的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，合金經(jīng)過(guò)1140℃、1180℃不*固溶處理后，組織為大小2種尺寸的γ′相；經(jīng)過(guò)1210℃*固溶處理后空冷，均勻析出0.2μm的γ′相，時(shí)效后合金的抗拉強(qiáng)度和硬度；經(jīng)1190℃，4h，AC+940℃，16h，AC處理后，合的抗拉強(qiáng)度和硬度；經(jīng)1190℃，4h，AC+980℃，16h，AC處理后，γ′相長(zhǎng)大到0.6μm，合金硬度相對(duì)下降。 4.2表面處理 由于鎳基高溫合金成分十分復(fù)雜，含有鉻、鋁等活潑元素，高溫合金零件表面在氧化或熱腐蝕中為表面化學(xué)不，同時(shí)經(jīng)機(jī)械加工而制成的零件表面留下加工硬化或殘余應(yīng)力等表面缺陷，這對(duì)高溫合金零件的化學(xué)性能和力學(xué)性能都帶來(lái)十分不利的影響。為了這些影響，常采用表面防護(hù)、噴丸處理、表面晶粒細(xì)化以及表面改性等措施。噴丸強(qiáng)化是工業(yè)上常用的疲勞性能的表面改性工藝技術(shù)。高玉魁等發(fā)現(xiàn)噴丸強(qiáng)化可以DD6單晶高溫合金在高溫下的疲勞壽命，而且隨著溫度升高，疲勞壽命增益系數(shù)下降。在實(shí)際應(yīng)用中發(fā)現(xiàn)噴丸處理對(duì)材料強(qiáng)化效果不佳，對(duì)合金疲勞性能甚微，現(xiàn)急需一種效果更好的強(qiáng)化來(lái)取代噴丸，隨著高能脈沖激光器制造水平的而發(fā)展起來(lái)的激光沖擊強(qiáng)化技術(shù)無(wú)疑是一種的替代，通過(guò)強(qiáng)激光誘導(dǎo)的沖擊波在金屬表層引入殘余壓應(yīng)力，從而疲勞裂紋的萌生和發(fā)展，是一種新型的金屬表面強(qiáng)化技術(shù)。汪誠(chéng)等在研究激光沖擊對(duì)鎳基合金疲勞行為的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，激光沖擊處理產(chǎn)生的強(qiáng)化效應(yīng)能大大裂紋擴(kuò)展速率，延緩了疲勞裂紋的萌生，了裂紋的擴(kuò)展，在某些強(qiáng)化區(qū)還能明顯應(yīng)力強(qiáng)度因子門(mén)檻值，使材料的疲勞性能明顯，另外激光沖擊強(qiáng)化可使材料內(nèi)部晶粒細(xì)化，能材料的疲勞壽命1.5~4倍。 4.3合金元素 鎳基高溫合金能溶解較多的合金元素，如Cr、W、Mo、Co、Si、Fe、Al、Ti、B、Nb、Ta、Hf等。這些合金元素加入到基體中可以產(chǎn)生合金強(qiáng)化效應(yīng)，影響鎳基高溫合金的性能，合金的組織。 4.3.1RE 在鎳基合金中添加微量稀土元素，能合金的熱加工性能和抗氧化性能。周永軍等在研究稀土對(duì)鎳基高溫合金性能影響的電子理論中發(fā)現(xiàn)，稀土與雜質(zhì)硫相互吸引，其結(jié)果是分散和固定部分雜質(zhì)，可以合金高溫性能。 4.3.2C 近的研究發(fā)現(xiàn)，加入碳可以?xún)艋辖鹨?，合金的抗腐蝕性能，并且可以再結(jié)晶的幾率，碳的微量加入還有利于合金縮孔含量。劉麗榮等在研究碳對(duì)一種單晶鎳基高溫合金鑄態(tài)組織的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，隨著碳含量的，合金的初熔溫度逐漸，共晶數(shù)量和尺寸減小，碳化物數(shù)量逐漸增多，碳化物的形態(tài)從點(diǎn)狀變?yōu)辄c(diǎn)狀和骨架狀相結(jié)合的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，一次枝晶間距變化較大，而二次枝晶間距變化不大，W和Al元素的偏析，Ta和Mo元素的偏析增大。薛茂全在研究石墨含量對(duì)鎳基高溫合金在900℃氧化行為的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，石墨含量較低(0%、3%)時(shí)，鎳基合金氧化動(dòng)力學(xué)符合拋物線規(guī)律，表面氧化膜無(wú)剝落；當(dāng)石墨含量為0%時(shí)，合金氧化膜由Cr2O3和NiCr2O4組成；當(dāng)石墨含量為3%時(shí)，合金氧化膜由Cr2O3組成；當(dāng)石墨含量到6%時(shí)，大量石墨的氧化分解合金初始氧化嚴(yán)重，石墨分解后的孔洞加速氧化反應(yīng)。 4.3.3Cr 為了保持合金的組織性，第二、三代單晶高溫合金在難熔金屬元素的同時(shí)不得不元素Cr的含量，Cr含量的會(huì)損害合金的抗氧化、抗腐蝕性能，在鎳基單晶高溫合金中，引入新的合金元素Ru，能夠鎳基高溫合金的液相線溫度，合金的高溫蠕變性能和組織性，與第三代單晶高溫合金相似，單晶高溫合金中Cr的分?jǐn)?shù)仍然較低，為2%~4%.目前國(guó)內(nèi)外對(duì)高Cr+Ru鎳基高溫合金的研究還非常有限。石立鵬等在研究高Ru和高Cr對(duì)鎳基高溫合金組織性的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，高Cr能促進(jìn)TCP相形成，而高Ru的添加在高Cr合金中可以有效地TCP相的析出，從而組織性。 4.3.4其它元素 Al、Ti和Ta元素都是近年來(lái)發(fā)展的單晶高溫合金中的重要元素。Al和Ti是γ′相形成元素，同時(shí)Ti也是MC碳化物形成元素；Ta能置換一部分Al和Ti而進(jìn)入γ′相，同時(shí)也與碳形成的TaC，在只有微量碳的單晶高溫合金中絕大多數(shù)Ta幾乎都進(jìn)入γ′相。因此，Al、Ti和Ta是γ′相形成和強(qiáng)化元素，其含量能夠決定合金的強(qiáng)化相γ′的百分含量及其強(qiáng)化程度。劉麗榮等在研究Al、Ti和Ta含量對(duì)鎳基單晶高溫合金時(shí)效組織的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，隨著Al、Ti、Ta總量的，熱處理后的γ′相形貌由圓形向立方形再向不規(guī)則形狀轉(zhuǎn)變，γ′和γ兩相的錯(cuò)配度隨著γ′相形成元素加入量的呈現(xiàn)逐漸的趨勢(shì)，經(jīng)950℃長(zhǎng)期時(shí)效處理，直到1000hγ′相也沒(méi)有形筏。在1050℃、500h長(zhǎng)期時(shí)效后，部分合金連接形筏，但錯(cuò)配的合金A和E都沒(méi)有形筏，只是尺寸明顯長(zhǎng)大，高Al、Ti和Ta含量的合金E在持久試驗(yàn)中析出大量富含W和Mo的μ相。 5鎳基高溫合金的應(yīng)用及發(fā)展趨勢(shì) 5.1鎳基高溫合金的應(yīng)用 由于在發(fā)動(dòng)機(jī)中，工作條件是高溫600~1200℃，應(yīng)力作用復(fù)雜，對(duì)材料的要求苛刻；而鎳基高溫合金具有足夠高的耐熱強(qiáng)度，良好的塑性，抗高溫氧化和燃?xì)飧g的能力以及長(zhǎng)期組織性，因此鎳基高溫合金主要應(yīng)用于制造渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)熱端部件和火箭發(fā)動(dòng)機(jī)各種高溫部件。在渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)上，鎳基高溫合金主要應(yīng)用在室、導(dǎo)向葉片、渦輪葉片和渦；在火箭發(fā)動(dòng)機(jī)上，主要應(yīng)用在渦，此外還有發(fā)動(dòng)機(jī)軸、室隔板、渦輪進(jìn)氣導(dǎo)管以及噴灌等。隨著我國(guó)工業(yè)化建設(shè)的發(fā)展，鎳基高溫合金也逐漸應(yīng)用在民用工業(yè)的能源動(dòng)力、交通運(yùn)輸、石油化工、冶金礦山和玻璃建材等部門(mén)。目前，鎳基高溫合金主要應(yīng)用在柴油機(jī)和內(nèi)燃機(jī)用增壓渦輪、工業(yè)燃?xì)廨啓C(jī)、內(nèi)燃機(jī)閥座、轉(zhuǎn)向輥等。 5.2鎳基高溫合金的發(fā)展趨勢(shì) 從用途和發(fā)展的角度分析，鎳基高溫合金的發(fā)展趨勢(shì)必向度、抗熱腐蝕性、密度小的方向發(fā)展。 (1)追求度。通過(guò)添加適量的Al、Ti、Ta，保證γ′強(qiáng)化相的數(shù)量；加入大量的W、Mo、Re等難熔金屬元素，也度的有效途徑。但是為了維持良好的組織性，不析出σ、μ等有害相，而在新一代合金中通過(guò)加入Ru來(lái)合金的組織性。 (2)發(fā)展抗熱腐蝕性能*的單晶合金。通過(guò)添加適量的W、Ta等難熔金屬，保證高的Cr含量。 (3)發(fā)展密度小的單晶合金。從航