摘要:介紹了小徑管超聲波探傷工藝在《電力建設(shè)施工及驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范(管道焊接接頭超聲檢驗(yàn)篇)》(DL/T 5048-95)標(biāo)準(zhǔn)基礎(chǔ)上的制定過程及在實(shí)際探傷中遇到的一些問題，并提出了解決方法。
關(guān)鍵詞：小徑管；超聲波；探傷；工藝；過程
小徑管超聲波探傷是近幾年我國探傷界逐漸發(fā)展起來的一項(xiàng)新興探傷技術(shù)，隨DL/T5048-95標(biāo)準(zhǔn)的執(zhí)行，此項(xiàng)技術(shù)在電力系統(tǒng)得到普遍應(yīng)用，其對(duì)“檢修焊口進(jìn)行無損探傷”及消除“四管”泄漏有一定意義。
1 漳澤電力股份有限公司簡況
漳澤電力股份有限公司現(xiàn)有6臺(tái)機(jī)組，2臺(tái)100 MW，4臺(tái)210 MW。自1986年投產(chǎn)到1995年“四管”因焊口泄漏達(dá)540次，占金屬部件泄漏總次數(shù)的45 %，造成了很大的經(jīng)濟(jì)損失。1995年以后，隨著小徑管超聲波探傷技術(shù)的發(fā)展及漳澤電力股份有限公司消除"四管"中焊口泄漏的需要，此項(xiàng)技術(shù)開始在過熱器、再熱器、省煤器、水冷壁的檢修更換中得以應(yīng)用，使檢修焊口檢驗(yàn)率達(dá)100 %，檢修焊口合格率達(dá)，檢驗(yàn)過的焊口至今未發(fā)生泄漏，為機(jī)組安全運(yùn)行奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。
漳澤電力股份有限公司小徑管超聲波探傷的特點(diǎn)是：小徑管規(guī)格較多，有φ32mm×4 mm、φ32 mm×6 mm、φ36 mm×6 mm、φ42 mm×4 mm、φ42 mm×5 mm、φ60 mm×5 mm、φ60 mm×6 mm；異種鋼1Cr18Ni9Ti/12Gr1MoV及同種鋼1Cr18Ni9Ti焊口數(shù)量多。在探傷過程中，考慮到工期、檢驗(yàn)率與射線檢驗(yàn)方法間存在的實(shí)際矛盾， 有些焊口探傷只能參考標(biāo)準(zhǔn)DL/T 5048-95進(jìn)行， 探傷難度加大。在山西電力科學(xué)研究院的大力協(xié)助下，采用超聲波探傷方法使檢修焊口達(dá)到探傷，保證了檢修工作圓滿完成?，F(xiàn)就漳澤電力股份有限公司小徑管超聲波探傷工藝的制定和取得的一些經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行介紹。
2 過程
2．1 小徑管焊接工藝控制
由于小徑管超聲波探傷受各種主、客觀因素的影響較大，為盡量減少探傷中的誤判，使探傷工藝得到普遍使用、且增加適用性，小徑管焊接工藝管理在探傷中占有較重要的位置。探傷工需注意以下3項(xiàng)。
2.1.1 了解小徑管焊接工藝過程
在電力系統(tǒng)中，小徑管焊接目前基本采用全氬焊接或氬弧打底手工蓋面焊接方法。除可能存在焊接基本類型缺陷外，還可能存在氬弧接頭缺陷，如弧坑、接頭不良等。有一些缺陷在焊接工藝評(píng)價(jià)中應(yīng)給予重視，如未熔合、夾雜、氬弧接頭缺陷、外觀缺陷(焊瘤、余高過大、焊寬等)。應(yīng)嚴(yán)格控制這些缺陷，盡量減少焊接缺陷類型， 為探傷提供便利條件。
2.1.2 焊樣的控制及挑選
焊接前焊工焊接試樣練習(xí)是焊接與金屬監(jiān)督的管理工作之一。焊工必須持證上崗，而焊樣代表著焊工當(dāng)時(shí)的技術(shù)狀態(tài)及水平，一般讓焊工連續(xù)焊接3個(gè)試樣，從中抽取2個(gè)接近焊樣作為其代表試樣，從而準(zhǔn)確反映出每個(gè)焊工的焊接水平及狀態(tài)，了解其可能在焊接過程中出現(xiàn)的焊接缺陷類型，為探傷工探前練習(xí)挑選試樣提供幫助，以便快捷準(zhǔn)確地探傷。
2.1.3 焊接過程中的檢查
焊接過程中的焊工自查、焊工間互查及焊接打底結(jié)束前探傷工對(duì)根部缺陷的檢查、標(biāo)記收弧點(diǎn)等工作是至關(guān)重要的，其對(duì)探傷工控制根部缺陷，了解接頭情況，探傷中準(zhǔn)確判定接頭缺陷有重要意義。
2.2 探傷工探前準(zhǔn)備
2.2.1 探頭的選擇
現(xiàn)在市場提供的小徑管探頭規(guī)格有5 MHz 4×6、5×6、6×6、6×8 K1.5、2.0、2.5、3.0系列，4 MHz 4×6 K系列，2.5 MHz 6×8 K系列探頭。據(jù)DL/T5048-95標(biāo)準(zhǔn)，探傷中需考慮管徑、壁厚、缺陷定位、缺陷類型、焊寬等來選擇頻率盡量接近5 MHz、適當(dāng)?shù)腒值(β=70°為佳)、前沿短(5 mm左右)的探頭。這是因?yàn)閺氖?1)、(2)中可看出頻率越高，NⅡ就長，而θ0卻越小。表1列出了晶片面積為5×6，K=2.5， L1=1時(shí)頻率f與NⅡ的關(guān)系。
NⅡ＝(F×f)÷(3.14×cⅡ)×cosβ÷cosα-L2 (1)
θ0＝57×cⅡ÷f÷a(或b) (2)
式中NⅡ——在介質(zhì)Ⅱ中的近場區(qū)長度，mm
F——實(shí)際波源面積，mm2
f——探頭頻率，MHz
cⅡ——介質(zhì)Ⅱ中的聲速，km/s
α——縱波入射角
β——橫波折射角
L2——入射點(diǎn)至假想橫波波源的距離，mm
θ0——矩形聲源半擴(kuò)散角
在實(shí)際探傷中小徑管探頭K值在直射波、一次反射波中變化較大。從日本有關(guān)研究資料了解到，β＝70°時(shí)對(duì)未焊透、裂紋、夾渣、氣孔綜合檢測效果較佳，β＝67.5°時(shí)對(duì)1 mm以下未熔合、0.2 mm以下縱向裂紋檢測效果較差，而實(shí)際探傷中直射波、一次反射波的K值變化恰為合理選擇探頭K值提供了幫助。
2.2.2 對(duì)比試塊的研制
除備用好DL/T 5048-95規(guī)定的小徑管試塊及補(bǔ)償試塊外，考慮到缺陷可能在N～3N范圍內(nèi)，還研制了以下對(duì)比試塊。其上孔、槽須與標(biāo)準(zhǔn)試塊的孔、槽做比較，做好dB相差值記錄，探傷中選擇其一攜帶備用。
2.2.3 儀器調(diào)試
為便于探傷中判定缺陷，定位，使用深度調(diào)節(jié)，使顯示屏能看到二次反射波，并做好距離—波幅曲線。
2.2.4 靈敏度確定
參照小徑管曲率、表面狀況、耦合劑選用等因素來調(diào)整做好的距離—波幅曲線，然后在符合DL/T5048-95標(biāo)準(zhǔn)掃查靈敏度的基礎(chǔ)上，對(duì)自制的對(duì)比試塊1、2(見圖1)做測試，找到實(shí)際探傷中適合的掃查靈敏度。
2.2.5 探前練習(xí)
在模仿實(shí)際工作環(huán)境情況下，選擇合理探傷掃查、評(píng)判掃查方式(矩形移動(dòng)、直射波環(huán)繞移動(dòng)一次、反射波矩形移動(dòng)、前移動(dòng)定位定量、后移動(dòng)定位定量對(duì)探傷能否快捷、定位定量是否準(zhǔn)確都有一定影響)。針對(duì)上崗實(shí)際焊工焊樣中有代表性的缺陷試樣進(jìn)行探前練習(xí)，為準(zhǔn)確評(píng)判打下基礎(chǔ)。在試塊1、2上進(jìn)行多次練習(xí)調(diào)試，做好個(gè)人比較數(shù)據(jù)記錄；磨合探頭使之曲率穩(wěn)定；根據(jù)K值變化，確定掌握K平均值，練習(xí)缺陷定位計(jì)算，面對(duì)現(xiàn)場的大工作量，使探傷快捷、準(zhǔn)確， 為現(xiàn)場小徑管超聲波探傷做好準(zhǔn)備。
2.3 技術(shù)問題探討
2.3.1 探頭選用上存在的問題
DL/T5048-95規(guī)定小徑管超聲波探傷選用單晶橫波探頭工作頻率為5 MHz，從表1可看出，選用表1列探頭，探傷公稱壁厚為4 mm，考慮制造廠允許-0.4 mm的壁厚偏差， 實(shí)際探傷將遇到很大困難，選擇探頭余地較小。如適當(dāng)放寬探頭頻率，如將5 MHz放寬到4 MHz，那么其對(duì)θ0影響較?。?theta;0變化相對(duì)較小，薄壁角度擴(kuò)散也相對(duì)較?。?，而對(duì)NⅡ影響相對(duì)較大，使探傷成為可能。
2.3.2 對(duì)比試塊的合理性
小徑管超聲波探傷據(jù)DL/T5048-95標(biāo)準(zhǔn)主要采用直射波及一次反射波，根據(jù)表1及計(jì)算看出，缺陷在小于3N的區(qū)域內(nèi)，可用試塊比較法或距離—波幅曲線法定量分析，距離—波幅曲線現(xiàn)場使用需經(jīng)常校驗(yàn)。現(xiàn)場攜帶對(duì)比試塊，也十分必要。采用上述試塊1、試塊2，其合理性在于試塊材料及規(guī)格取自原管件或原管件焊件對(duì)剖，表面狀況與探傷管件相同，“U”槽相當(dāng)于SD-Ⅲ溝槽，見圖2示，對(duì)比相差在-1dB到2dB間，而內(nèi)外管表面φ1/2T球孔可進(jìn)行靈敏度校驗(yàn)、缺陷半定位半定量用，且便于制造，重量輕便于攜帶。
2.3.3利用直射波回波波形確定管內(nèi)缺陷
在小徑管實(shí)際超聲波探傷中發(fā)現(xiàn)直射波回波顯示很有特點(diǎn)，只要K值選擇恰當(dāng)，其根部缺陷和中間缺陷可同時(shí)通過波形反映出來，見圖3、圖4所示。因?yàn)樾焦鼙诒?，焊接層?到3層，而缺陷接近中、下部，故可同時(shí)反映出直射波實(shí)際走勢，見圖5。這樣一來區(qū)分上、中、下部缺陷變得容易起來，為缺陷定位提供了幫助。
2.3.4 壁厚超標(biāo),18-8鋼、18-8/12Cr1MoV焊口超聲波探傷的可行性
在實(shí)際探傷中，通常會(huì)遇到公稱壁厚為4 mm，而負(fù)偏差使管壁厚在3.7 mm左右的管材?，F(xiàn)在中大型機(jī)組過熱器較多采用不銹鋼管材。DL/T 5048-95標(biāo)準(zhǔn)已執(zhí)行近4 a，小徑管探傷技術(shù)、設(shè)備日趨成熟，焊接技術(shù)、探傷經(jīng)驗(yàn)也日趨豐富，小徑管焊口超聲波探傷的可行性值得探討。
從試驗(yàn)來看，選用適當(dāng)?shù)念l率、較大的晶片中心點(diǎn)到入射點(diǎn)距離、小晶片尺寸的探頭、適當(dāng)儀器、試塊，加上實(shí)際探傷中對(duì)波形的研究，是可以解決上、中、下缺陷定位的（因在中厚壁管探傷中定位要到1 mm以下是不切實(shí)際的）。而在薄壁管的實(shí)際探傷中過份要求定位也是毫無意義的。故只要解決定量問題，小徑管超聲波探傷*可以檢測壁厚為3.0 mm的薄壁管。
漳澤電力股份有限公司鍋爐的部分小徑管采用不銹鋼材料，其中以18-8鋼為多，規(guī)格為φ42 mm×5 mm、φ36 mm×6 mm，采用全氬弧焊接，焊寬在8 mm左右，管壁表面狀態(tài)要比同規(guī)格的合金鋼管好，做成對(duì)比試塊對(duì)其回波幅值進(jìn)行測定，利用同種鋼管材制成試塊2型，把異種鋼焊口磨平制成槽、孔，在焊縫中心進(jìn)行比較，得到數(shù)據(jù)如表2所示。
從表2可看出18-8鋼是具備小徑管超聲波探傷條件的。對(duì)18-8鋼、 18-8/12Cr1MoV 焊口小徑管超聲波探傷進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，結(jié)果令人滿意。
3 結(jié)論
通過實(shí)際測試可以肯定對(duì)3～4 mm壁厚，18-8鋼、18-8/12Cr1MoV焊口的小徑管超聲波探傷是可行的。
DL/T 5048-95標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行后，使小徑管超聲波探傷有據(jù)可循。對(duì)保證“四管”焊口質(zhì)量、縮短檢修工期、減少探傷工作量及焊口泄漏有十分重大的意義。
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