PANDUIT 熱穩(wěn)定耐候扎帶
PLT1M-M300 PLT1.5I-M300
PANDUIT(泛達(dá))熱穩(wěn)定耐候尼龍扎帶線束
PANDUIT 熱穩(wěn)定耐候扎帶
PLT1M-M300 2.5*99mm 1000根包裝 黑色
PLT1.5I-M300 3.6*142mm 1000根包裝 黑色
扎帶型號 | 長度 | 寬度 | 大束線徑 | 承受力 | 包裝 | ||||
In. | mm | In. | mm | In. | mm | Lbs. | N | ||
PLT1M-M300 | 3.9 | 99 | .098 | 2.5 | .87 | 22 | 18 | 80 | 1000 |
PLT1.5I-M300 | 5.6 | 142 | .142 | 3.6 | 1.38 | 35 | 40 | 178 | 1000 |
PLT2I-M300 | 8.0 | 203 | .142 | 3.6 | 2.00 | 51 | 40 | 178 | 1000 |
PLT1S-M300 | 4.8 | 122 | .190 | 4.8 | 1.00 | 25 | 50 | 222 | 1000 |
PLT2S-M300 | 7.4 | 188 | .190 | 4.8 | 1.88 | 48 | 50 | 222 | 1000 |
PLT4S-M300 | 14.5 | 368 | .190 | 4.8 | 4.00 | 102 | 50 | 222 | 1000 |
PLT2H-TL300 | 8.1 | 206 | .300 | 7.6 | 2.00 | 51 | 120 | 534 | 250 |
PLT4H-TL300 | 14.5 | 368 | .300 | 7.6 | 4.00 | 102 | 120 | 534 | 250 |
陶瓷的熱穩(wěn)定性取決于坯釉料的化學(xué)成分、礦物組成、相組成、顯微結(jié)構(gòu)、制備方法、成型條件及燒成制度等應(yīng)素以及外界環(huán)境。由于陶瓷內(nèi)外層受熱不均勻,坯釉的熱膨脹系數(shù)差異而引起陶瓷內(nèi)部產(chǎn)生應(yīng)力,導(dǎo)致機(jī)械強(qiáng)度降低,甚至發(fā)生開裂現(xiàn)象。一般陶瓷的熱穩(wěn)定性與抗張強(qiáng)度成正比,與彈性模量、熱膨脹系數(shù)成反比。而導(dǎo)熱系數(shù)、熱容、密度也在不同程度上影響熱穩(wěn)定性。
釉的熱穩(wěn)定性在較大程度上取決于釉的膨脹系數(shù)。要提高陶瓷的熱穩(wěn)定性首先要提高釉的熱穩(wěn)定性。陶坯的熱穩(wěn)定性則取決于玻璃相、莫來石、石英及氣孔的相對含量、粒徑大小及其分布狀況等。陶瓷制品的熱穩(wěn)定性在很大程度上取決于坯釉的適應(yīng)性,所以它也是帶釉陶瓷抗后期龜裂性的一種反映。
陶瓷熱穩(wěn)定性測定方法一般是把試樣加熱到一定的溫度,接著放入適當(dāng)溫度的水中,判定方法為
(1) 根據(jù)試樣出現(xiàn)裂紋或損壞到一定程度時,所經(jīng)受的熱變換次數(shù);
(2) 經(jīng)過一定的次數(shù)的熱冷變換后機(jī)械強(qiáng)度降低的程度來決定熱穩(wěn)定性;
(3) 試樣出現(xiàn)裂紋時經(jīng)受的熱冷大溫差來表示試樣的熱穩(wěn)定性,溫差愈大,熱穩(wěn)定性愈好。
本實驗采用試樣出現(xiàn)裂紋時,平均經(jīng)受的熱冷大溫差來表示試樣的熱穩(wěn)定性。